U slučaju nesreće u rezervoaru, uzima se količina gasa q (t) ili pare: 30% zapremine najvećeg rezervoara sa benzinom, 20% - sa naftom. U slučaju havarije na cjevovodu - do 20% iscurele nafte i do 50% ispuštenog gasa. U slučaju saobraćajne nesreće - 4 tone benzina. U slučaju nesreće na pruzi - 10 tona benzina, 7 tona nafte. Pretpostavlja se da je vrijednost drifta gasa vazdušnog oblaka 300 m prema preduzeću.

U eksploziji pare i plina mješavine zraka razdvajaju se zona detonacionog vala polumjera R1 i zona udarnog vala. Određuje se i: radijus zone smrtonosnog oštećenja ljudi (R cm); radijus sigurnog uklanjanja (R bu), gdje je R f = 5 kPa; radijus maksimalno dozvoljene koncentracije pare, gasa Kpdvk, zaštićene od eksplozije.

Pritisak na prednjoj strani udarnog vala Pf2 u zoni udarnog vala određen je prema tabeli /19/

Nadpritisak u zoni detonacionog talasa određuje se:

Radijus zone smrtonosne ozljede ljudi određuje se formulom:

gdje je Q količina plina, plina u tonama;

R1 je radijus zone detonacionog talasa;

R CM je radijus fatalnog oštećenja ljudi.

Proračun eksplozije vertikalnog čeličnog rezervoara kapaciteta 5000 m3 s uljem

Odredite količinu gasa koji se oslobađa tokom eksplozije:

Količina ulja u tonama:

5000?875 = 4375000 kg. = 4375 t.

Zatim količina gasa:

0,2? 4375 = 875 t.

Prema formuli odredimo radijus zone detonacionog talasa:

R1 = 18,5? (875) 1/3 = 173,00 m.

Koristeći formulu, određujemo radijus smrtonosne zone:

RCM = 30? (875) 1/3 = 280,53m.

Udaljenost od centra eksplozije do kontrolne sobe je r2 = 200 m, zatim r2 / R1 = 200/173 = 1,16, tada je višak tlaka od centra eksplozije do kontrolne sobe Pf1 = 279 kPa

Prema za procjenu rizika hitan slučaj prilikom razvoja pododjeljka projektnu dokumentaciju samo za one tehnogene vanredne situacije, odabrana su područja pokrivenosti štetni faktori koji prelaze granice projektovanja objekata i (ako ih ima) susedne zone sanitarne zaštite.

Prema definiciji (proračunu) granica i karakteristika zona uticaja štetnih faktora udesa koji mogu dovesti do vanrednog stanja izazvanog ljudskim faktorom kako na objektima tako i šire, kao i utvrđivanju verovatnoće nastanka štete na određena tačka u stambenoj zoni kao rezultat implementacije scenarija za vanredne situacije treba da se izvede prema odobrenim, dogovorenim ili preporučenim metodama savezne vlasti izvršna vlast... Preporučene metode za određivanje granica i karakteristika zona uticaja štetnih faktora udesa date su u Prilogu T (tabela 3).

Na osnovu identifikacije požarno opasnih situacija vrši se podjela tehnološke opreme (tehnološkim sistemima) ako su raspoloživi na objektima za parcele. Navedena podjela se vrši na osnovu mogućnosti zasebnog zaptivanja ovih dionica u slučaju udesa. Požarno opasne situacije se razmatraju i na glavnoj i na pomoćnoj tehnološkoj opremi. Osim toga, uzima se u obzir i mogućnost požara u zgradama, građevinama i građevinama različitih namjena koje se nalaze na teritoriji objekata.

U listi požarno opasnih situacija u odnosu na svaku lokaciju, tehnološku instalaciju, građevine objekata izdvajaju se grupe požarno opasnih situacija koje odgovaraju istim modelima procesa nastanka i razvoja.

Određivanje mase uključene u nesreću vrši se u skladu sa 3].

U dodacima pododjeljku "PM GOChS" preporuča se dostaviti kopije dokumenata koji potvrđuju upotrebu jednog ili drugog softver koristi se za izračunavanje granica i karakteristika zona uticaja štetnih faktora nesreća, uključujući:

• sertifikat o državna registracija programi za elektronske računare sa naznakom broja i datuma, kao i organa koji je izdao sertifikat;
• detalji programa dati na osnovu ugovora o pravu korišćenja softvera.

Predviđanje obima zona kontaminacije opasnim hemikalijama vrši se na osnovu uzimanja u obzir zahtjeva.

Rezultate proračuna vjerojatnih zona djelovanja štetnih faktora akcidenata koji mogu dovesti do vanrednog stanja izazvanog čovjekom kako na objektima tako i van njih, preporučuje se da se daju u obliku tabele sa sljedećim parametrima:

• za tesnu vatru:

1. područje izlijevanja opasne tvari;
2. specifična masena brzina sagorevanja opasne supstance;
3. nivoi oštećenja termičkim zračenjem:

- siguran za osobu u ceradnoj odjeći (4,2 kW/m 2);
- bez negativne posljedice za osobu dugo vremena (1,4 kW / m 2);

• za vatrenu kuglu:

prečnik vatrene lopte;

1. životni vek "vatrene lopte";
2. zona opekotina trećeg stepena (320 kJ / m 2);
3. zona opekotina drugog stepena (220 kJ / m 2);
4. zona opekotina prvog stepena (120 kJ / m 2);

• za eksploziju:

1. radijus zone djelovanja štetnih faktora u slučaju potpunog uništenja (nadpritisak - 100 kPa);
2. radijus zone djelovanja štetnih faktora u slučaju teškog oštećenja (nadpritisak - 53 kPa);
3. radijus zone djelovanja štetnih faktora u slučaju srednjeg oštećenja (nadpritisak - 28 kPa);
4. radijus zone djelovanja štetnih faktora u slučaju slabih razaranja (nadpritisak - 12 kPa);
5. donji prag oštećenja osobe talasom pritiska (nadpritisak - 5 kPa).

• za infekciju sa AHOV:

1. tip AHOV;
2. masa AHOV;
3. puna dubina zone hemijska kontaminacija;
4. područje zone moguće hemijske kontaminacije.

U skladu sa Prilogom br. 5, prilikom procene posledica uticaja opasnih faktora akcidenata na objektima i za procenu stepena mogućeg povređivanja ljudi i razaranja zgrada, objekata prema izračunatim parametrima štetnih faktora, oba deterministički ( uzimajući u obzir samo veličinu štetnih faktora) i probabilističke kriterijume (po probit funkciji koja karakteriše verovatnoću nastanka posledica određene skale u zavisnosti od nivoa uticaja).

Determinističkim kriterijima utvrđuju se vrijednosti štetnog faktora na kojem se uočava jedan ili drugi nivo oštećenja (uništenja).

Determinističkim kriterijumima se dodeljuje određena vrednost negativan uticajštetni faktor, specifičan stepen oštećenja ljudi, uništenje zgrada, inženjerskih i tehničkih objekata.

Deterministički kriterijumi oštećenja termičkim zračenjem

Prilikom procjene uticaja toplotno zračenje glavni kriterijum oštećenja je intenzitet toplotnog zračenja. Vrijednosti maksimalnog dopuštenog intenziteta toplinskog zračenja date su u tabeli 1. Za određivanje broja žrtava preporučuje se uzimanje vrijednosti intenziteta toplinskog zračenja veće od 7,0 kW/m 2.

Tabela 1 - Vrijednosti maksimalnog dozvoljenog intenziteta toplotnog zračenja

Stepen poraza	Intenzitet toplotno zračenje, kW/m 2
Bez negativnih posljedica dugo vremena	1,4
Sigurno za osobu koja nosi odjeću od cerade	4,2
Nepodnošljiv bol za 20-30 s Opeklina prvog stepena nakon 15-20 s Opeklina drugog stepena nakon 30-40 sekundi Paljenje pamučnih vlakana nakon 15 min.	7,0
Nepodnošljiv bol za 3-5 s Opeklina prvog stepena nakon 6-8 sekundi Opeklina drugog stepena nakon 12-16 sekundi	10,5
Paljenje drveta sa hrapavom površinom (vlaga 12%) sa vremenom ozračivanja od 15 min	12,9
Paljenje drva obojenog uljanom bojom na blanjanoj površini; paljenje šperploče	17,0

Utjecaj otvorenog plamena i toplinskog zračenja od požara na tehnološku opremu, vanjske instalacije ocjenjuje se vrijednošću apsorbirane doze toplinskog zračenja:

• D pošto- granična vrednost doze apsorbovanog toplotnog zračenja, kWs/m 2, ispod koje oprema dobija samo neznatna oštećenja (k break = 0,1);
• D bend- vrijednost apsorbirane doze toplinskog zračenja, kWs/m 2, iznad koje se oprema smatra potpuno uništenom (k oštećenja = 1,0).

Vrijednosti D pora i D krivine za opremu različitih klasa osjetljivosti na toplinsko zračenje date su u tabeli 2.

sto2 - D vrijednosti pošto i D bend za opremu različitih klasa osjetljivosti
na toplotno zračenje

Klasa osjetljivost oprema	Vrsta opreme	D pošto , kW s/m 2	D bend , kW s/m 2
ja (veoma osjetljiva)	Sofisticirana tehnološka oprema smještena izvan skloništa	3300	10000
II (srednja osetljivost)	Oprema u blok kontejnerima ili individualnim skloništima. Nezaštićeni ventilski sklopovi, oprema za elektrohemijsku zaštitu, kontrolne tačke telemehanika, nosači dalekovoda i druga nezaštićena tehnološka oprema sa prirubničkim spojevima sa zaptivnim materijalima osetljivim na toplotu	8300	25000
III (malo osjetljivo)	Cjevovodi na kopnu, kranski sklopovi u zaštitnom zaklonu	35000	45000

Pretpostavlja se da je podzemna tehnološka oprema neosjetljiva na termičke efekte i smatra se netaknutom u bilo kojoj nesreći (k oštećenja = 0).

Za oštećenje osobe toplinskim zračenjem koristi se vrijednost vrijednosti probit funkcije.

Kada se koristi probit funkcija, pogođene zone se prihvataju kao zone 100% oštećenja, gdje vrijednost probit funkcije dostiže vrijednost koja odgovara vjerovatnoći jednakoj 90%. Kao zone bezbedne sa stanovišta uticaja štetnih faktora, uzimaju se zahvaćene zone u kojima vrednosti probit funkcije dostižu vrednost koja odgovara verovatnoći od 1%.

Uslovna vjerovatnoća udarca osobe zatečene u zoni direktne izloženosti plamenu vatre, izlijevanja ili baklje uzima se jednakom 1.
Za bljesak požara, treba pretpostaviti da je uslovna vjerovatnoća ozljeđivanja osobe zahvaćene u zoni izloženosti visokotemperaturnim produktima sagorijevanja oblaka gas-para-vazduh 1. Izvan ove zone, uslovna vjerovatnoća ozljede osobi se uzima kao 0.
Prilikom izračunavanja vjerojatnosti ozljeđivanja osobe toplinskim zračenjem, preporuča se uzeti u obzir mogućnost skloništa (na primjer, u ili iza zgrade).
Deterministički kriterijumi oštećenja od eksplozije vazduha.
Pretpostavlja se da je vrijednost viška tlaka na prednjoj strani udarnog talasa upadnog zraka sa vrijednošću od 5 kPa bezbedna za ljude. Kao smrtonosnu povredu preporučuje se izlaganje osobe zračnom udarnom talasu sa viškom pritiska na prednjoj strani većim od 120 kPa. Za utvrđivanje broja žrtava preporučuje se uzimanje vrijednosti nadpritiska većeg od 70 kPa.

Kriterijumi za uništavanje tipičnih industrijskih objekata od nadpritiska dati su u tabeli 3.

Tabela 3 - Kriterijumi za uništavanje tipičnih industrijskih objekata od prekomjernihpritisak

Stepen uništenja raznih administrativnih, industrijske zgrade a strukture od efekta nadpritiska zračnog udarnog talasa date su u tabeli 4.

Tabela 4 - Stepeni uništenja raznih administrativnih,industrijskih zgrada i objekata od efekata ekscesapritisakzračna eksplozija

Vrsta zgrada, objekata	Uništavanje pod nadpritiskom na prednjoj strani udarni talas, kPa
	Slabo	Prosječna	Jaka	Završeno
Industrijska zgrada sa teškim metalnim ili armirano-betonskim okvirom	20–30	30–40	40–50	>50
Industrijske zgrade sa lakim okvirom sa konstrukcijom bez okvira	10–20	25–35	35–45	>45
Skladišne ​​ciglene zgrade	10–20	20–30	30–40	>40
Jednoetažni magacin sa metalnim okvirom i ispunom od lima	5–7	7–10	10–15	>15
Beton i armirano betonske zgrade i antiseizmičke konstrukcije	25–35	80–120	150–200	>200
Monolitne armirano-betonske zgrade visoke spratnosti	25–45	45–105	105–170	170–215
Kotlarnice, kontrolne stanice u zidanim zgradama	10–15	15–25	25–35	35–45
Drvene kuće	6–8	8–12	12–20	>20
Podzemne mreže, cjevovodi	400–600	600–1000	1000–1500	1500
Cjevovodi na kopnu	20	50	130	-
Podzemni kablovski vodovi	do 800	-	-	1500
Cisterne za transport naftnih derivata	30	50	70	80
Rezervoari i rezervoari od mljevenog čelika	35	55	80	90
Podzemni rezervoari	40	75	150	200

Uslovna vjerovatnoća povređivanja i pogibije ljudi u zgradama, u zavisnosti od stepena uništenja objekata od uticaja zračnog udarnog talasa, utvrđuje se prema tabeli 5.

Tabela 5 – Uslovna vjerovatnoća povređivanja i smrti ljudi koji suu zgradama, u zavisnosti od stepena uništenja objekata od udarazračna eksplozija

Za izračunavanje uvjetne vjerojatnosti uništenja objekata i oštećenja ljudi udarnim valovima koriste se probit funkcije.

Kada se koriste probit funkcije, pogođene zone se prihvataju kao zone 100% oštećenja, gdje vrijednost probit funkcije dostiže vrijednost koja odgovara vjerovatnoći od 90%. Kao zone bezbedne sa stanovišta uticaja štetnih faktora, uzimaju se zahvaćene zone u kojima vrednosti probit funkcije dostižu vrednosti koje odgovaraju verovatnoći od 1%.

Kriterijumi toksičnosti

Granice zona toksičnog oštećenja opasna supstanca izračunato prema smrtonosnim i graničnim toksičnim dozama tijekom inhalacijske izloženosti ljudskom tijelu ili probit funkcijama.
Poređenjem s pragom i smrtonosnim toksičnim dozama određuju se udaljenosti koje odgovaraju smrtonosnoj ozljedi i graničnom efektu.
Probit funkcija se koristi za procjenu vjerovatnoće smrtonosne ozljede osobe.

Prilikom izračunavanja uticaja toksične supstance po osobi, preporučljivo je uzeti u obzir mogućnost skloništa, na primjer u zgradi, kao i korištenje sredstava individualna zaštita(gas maske).

Spisak normativnih dokumenata

1. Metodologija za određivanje izračunatih vrijednosti opasnosti od požara za proizvodnih objekata odobreno naredbom Ministarstva za vanredne situacije Rusije od 10.07.2009. br. 404.
2. Sigurnosni vodič" Metodološke osnove o analizi opasnosti i procjeni rizika od akcidenata na opasnim proizvodnim objektima“, odobren naredbom Federalna služba na ekološke, tehnološke i atomski nadzor od 11.04.2016. br. 144.
3. Sigurnosni vodič "Metodologija za modeliranje širenja opasnih emisija opasnih materija", odobren naredbom Federalne službe za ekološki, tehnološki i nuklearni nadzor od 20.04.2015. br. 158.
4. GOST R 22.2.02−2015 „Sigurnost u vanrednim situacijama. Upravljanje rizikom u hitnim slučajevima. Procjena rizika od vanrednog stanja u izradi projektne dokumentacije za projekte kapitalne izgradnje."
5. SP 165.1325800.2014 SNiP 2.01.51-90 Inženjerske i tehničke mjere za civilnu odbranu.
6. RD 52.04.253-90 „Metodologija za predviđanje razmjera infekcije snažnim i otrovne materije u slučaju udesa (uništenja) na hemijski opasnih objekata i o transportu“.

Pošaljite svoj dobar rad u bazu znanja je jednostavno. Koristite obrazac ispod

Studenti, postdiplomci, mladi naučnici koji koriste bazu znanja u svom studiranju i radu biće vam veoma zahvalni.

Objavljeno na http://www.allbest.ru/

Federalna agencija željeznički transport

Federalni državni budžet obrazovne ustanove visoko stručno obrazovanje

Irkutsk Državni univerzitet načini komunikacije

Krasnojarsk institut za željeznički transport

Test

Disciplina: Sigurnost u transportu

Proračun dimenzija eksplozivnih zona viška tlaka eksplozije gorivnih sklopova u nesrećama s TNG-om

Završeno:

dopisni student

Titov E.N.

Krasnojarsk 2015

hitna depresurizacija eksplozija vatrogasac

Odredite radijus eksplozije opasna zona u slučaju hitnog smanjenja pritiska standardnog rezervoara kapaciteta 54 m 3 sa ukapljenim propanom po prijemu rupe površine S 0 = 34 cm 2 i u slučaju trenutnog sniženja pritiska rezervoara (izlivanje celokupne količine TNG-a).

1. Masa gasa u oblaku gorivnih sklopova sa dugim izlivanjem TNG-a iz rezervoara određena je formulom (3.6):

M p = 36 520 0,0034 1/2 = 2630 kg.

2. Radijus kontaminacije gasom na S 0 = 34 cm 2 određen je formulom (3.1).

X ncpr = 14,6 * (2630 / 1,78 * 2) 0,33 = 132,7 m

Sličan rezultat se može dobiti i bez izračunavanja tabela, gdje je pri S 0 = 38 cm 2 brzina protoka gasa G = 3 kg · s -1. S takvom brzinom protoka plina i brzinom vjetra od 0,5 m / s, dubina zone zagađenja plinom bit će 100 m. Prema pojednostavljenoj formuli za operativne proračune (3.3), dobiva se približan rezultat:

X ncpr = 92 2,63 0,33 = 127 m.

3. U slučaju trenutnog smanjenja pritiska rezervoara i stepena napunjenosti rezervoara e = 0,9, prema tački 3.1.3, masa pare (M p) u oblaku za TNG niskog ključanja određuje se po formuli (3.4):

M = 0,9 · 54 · 0,52 = 25 t;

M p = 0,62 M = 0,62 25 = 15,5 t.

Radijus eksplozivne zone prema formuli (3.3) bit će:

X ncpr = 92 M p 0,33 = 92 15,5 0,33 = 230 m.

Formulom (3.1) dobija se tačniji rezultat:

X ncpr = 14,6 * (15500 / 1,78 * 2) 0,33 = 238 m

Za operativne proračune, rezultat dobiven formulom (3.3) praktički se ne razlikuje od rezultata proračuna po formuli (3.1) i može se uzeti kao osnova pri izračunatoj temperaturi zraka t p, 28 0 C.

U uslovima niske temperature gustina vazduha para LPG-a se povećava, a radijus zone zagađene gasom blago se smanjuje. Tako, na primjer, pri t p = -40 0 C sa n, = 2,3 kg · m -3, radijus eksplozivne zone X ncpr = 220 m. Stoga se gornje pojednostavljene formule mogu koristiti za praktične proračune.

Odrediti radijus zahvaćenih područja i veličinu viška tlaka u fronti udarca tokom eksplozije oblaka gorivnih sklopova tokom udesa rezervoara za propan.

1. Granice zahvaćenih područja određuju se kada TNG istječe iz rupe.

Masa gasa u oblaku gorivnih sklopova uzima se u skladu sa tačkom 1.1 Primera 1:

M p = 2630 kg = 2,63 t.

Granice pogođenih područja ljudi:

teške lezije - R 1 = 32 2,63 1/3 = 44m,

prag poraza - R 2 = 360 2,63 1/3 = 496 m.

Granice oštećenja zgrade:

potpuno uništenje - R 1 = 32 2,63 1/3 = 44 m,

jaka razaranja - R 2 = 45 2,63 1/3 = 62 m,

prosječno uništenje - R 3 = 64 2,63 1/3 = 88 m,

umjereno uništenje - R 4 = 120 2,66 1/3 = 166 m,

manja šteta - R 5 = 360 2,66 1/3 = 496 m.

2. Određene su relativne vrijednosti udaljenosti X p i veličine nadtlaka DP na udaljenostima iz primjera.

Relativna vrijednost udaljenosti određena je formulom (3.8):

X p = R 1 / (0,42 M p) 1/3 = R 1 / (0,42 2,63) 1/3 = R 1 / 1,0.

za ljude: R 1 = 44 m, DP = 100 kPa;

R 2 = 496 m, DP = 3 kPa;

za zgrade: R 1 = 44 m, X p = 44 m, DP = 100 kPa;

R 2 = 62 m, X p = 62 m, DP = 55 kPa;

R 3 = 88 m, X p = 88 m, DP = 30 kPa;

R 4 = 166 m, X p = 166 m, DP = 15 kPa;

R 5 = 496 m, X p = 496 m, DP = 3 kPa.

Dobijeni rezultati se slažu sa podacima uz neznatna odstupanja.

3. U slučaju trenutnog smanjenja pritiska u rezervoaru, masa gasa u oblaku gorivnog sklopa je M p = 15,5 t. Granice zahvaćenih zona c će se promeniti shodno tome, a vrednosti nadpritiska DP će ostati nepromenjene . Ispod su rezultati proračuna korištenjem gornje metodologije za ljude. Granice zahvaćenih područja:

teške lezije - R 1 = 32 15,5 1/3 = 80 m,

prag poraza - R 2 = 360 15,5 1/3 = 900 m.

Relativna vrijednost udaljenosti određena je formulom (3,8)%.

X p = R 1 / (0,44 15,5) 1/3 = R 1 / 1,8.

Vrijednosti X p i DP će biti:

R 1 = 80 m, X p = 80 / 1,8 = 44; DP = 100 kPa;

R 2 = 900 m, X p = 900 / 1,8 = 500; DP = 3 kPa.

Odrediti očekivanu gustinu toplotnog zračenja na udaljenosti r = 33 m od požara tesaka zapaljive tečnosti.

Početni podaci:

Kao rezultat smanjenja tlaka u cjevovodu došlo je do curenja i zapaljenja benzina na površini od 34 m 2. Brzina vjetra je zanemarljiva.

Za izračunavanje prečnika i poluprečnika plamena koristite formulu (3.25):

d n = (4 * S p / p) 0,5 = (4 * 33 / 3,14) 0,5 = 3,4 m; r p = 10 m.

Određuje se prosječna površinska gustina toplinskog zračenja plamena: E = 130 kW / m 2. Prema formuli (3.27) određuje se koeficijent ozračenosti μ između plamene baklje i elementarne površine na površini ozračenog objekta:

Prema formuli (3.26) određuje se vrijednost gustine toplotnog zračenja q na udaljenosti od 21 m od požara: q = E · c = 130 · 0,033 = 4,3 kW · m -2. Ova vrijednost gustine toplinskog zračenja ne uzrokuje paljenje zapaljivih materijala.

Odredite očekivanu gustinu toplotnog zračenja na udaljenosti r = 80 m od vatrene lopte i procenite opasnost od zračenja. Početni podaci:

Usljed sudara dva rezervoara za TNG, došlo je do požara izlivanjem supstance.

Toplotni efekat požara tjesnaca izazvao je eksploziju drugog rezervoara sa opterećenjem od 24 tone TNG-a, uz formiranje vatrene lopte.

Formulama (3.28) - (3.30) određuje se masa vatrene lopte, njen polumjer i vrijeme postojanja:

M oš = 0,6 M = 0,6 24 = 14,4 t;

t osh = 4,5 M osh 1/3 = 4,5 * 2,4 = 10,8 s.

Prema formuli (3.27), koeficijent ozračenosti između plamena i elementarne površine na površini ozračenog objekta određuje se na r p = R osh = 70m i r = 80m:

Prema Dodatku 5, prosječna površinska gustina toplinskog zračenja plamena određena je kao E = 200 kW / m 2. Prema formuli (3.26) određuje se vrijednost gustine toplotnog zračenja q na datoj udaljenosti: q = E · c = 200 · 0,206 = 41,2 kW · m -2. Ova vrijednost gustine toplotnog zračenja u vremenu zračenja od 10,8 s ne izaziva paljenje zapaljivih materijala. Vjerojatnost ozljeđivanja ljudi toplotnim fluksom ovisi o indeksu doze toplinskog zračenja (I), koji se određuje iz relacije (3.31):

I = t ohm (1000 q) 4/3 = 10,8 (1000 41,2) 4/3 = 1,62 10 7.

Utvrđeno je da je udio zahvaćenih toplotnim zračenjem oko 50%, koji su zadobili opekotine II stepena i 15% koji su zadobili smrtonosni poraz.

Procijenite požarna situacija u slučaju nezgode sa zapaljivim tečnostima i TNG-om na ranžirnoj stanici.

Početni podaci:

U toku manevarskih operacija došlo je do sudara rezervoara sa zapaljivim tečnostima (kerozin) i rezervoara koji je sadržavao TNG (propan). Standardni rezervoari zapremine 61,2 odnosno 54 m 3, utovar zapaljivih tečnosti je 42 t, utovar TNG-a je 24 t, stepen punjenja je 0,85.

Kao rezultat sudara, rezervoar sa zapaljivim tečnostima dobio je rupu površine 37 cm 2, iz koje je počeo teći kerozin. Nakon 60,5 minuta. Proliveni kerozin se zapalio.

Kao rezultat termičkog efekta, rezervoar za TNG eksplodira sa formiranjem vatrene lopte.

1) Izrađuje se procena vremena i površine izlivanja zapaljive tečnosti.

Odredite rok trajanja zapaljivih tečnosti. V ovaj slučaj sa površinom rupe od 37 cm 2, vrijeme potpunog isteka. Potrošnja kerozina iz rupe i prosječna brzina određuju se formulama (3.20) i (3.21):

2,22 m s -1,

G = 60 2,22 800 0,0037 = 405 kg min -1.

U 68. minuti, prema tački 3.2.6, prema formuli (b 1), područje izlivanja će biti:

S p (f) = (0,00625 G) f = (0,00625 405) 60,5 = 159 m 2.

Dužina i širina fronta požara tjesnaca određuju se na osnovu uslova pravokutnog oblika njegovog širenja (tačka 6.1.4):

gdje je S p - površina požara, m 2;

a je dužina fronta požara, m;

b je širina fronta požara, m.

Širina fronta požara na S p = S p = 159 m 2 je:

b = (S p / 3,5) 1/2 = (159 / 3,5) 1/2 = 5,7 m.

Dužina fronta vatre:

a = 3,5 b = 3,5 * 5,7 = 20m.

2) Proračun mogućeg broja automobila zahvaćenih u zoni požara vrši se u skladu sa tačkom 6.4.

Ukupan broj automobila u požaru:

N = S p K p / S b = 159 0,75 / 80 = 2 kom.

broj N automobilima u krajnjem slučaju željezničke pruge po dužini fronta požara:

N k = a / (I u + 1) = 20 / (12 + 1) = 2 kom.;

broj N w automobila na krajnjim željezničkim prugama po širini fronta požara:

N k = b / r pruga = 5,7 / 2 = 3 kom.

Dakle, u zoni požara mogu biti 3 cisterne (vagona).

3) Izrađuje se proračun zone štetnog dejstva toplotnog zračenja od požara tjesnaca, tj. područja mogućeg širenja požara pri q cr> 12,5 kW/m 2.

Masa prosutog kerozina prema klauzuli 3.2.6 prema formuli (a) bit će:

M (f) = G * f = 405 * 60,5 = 24,5 t.

U ovom slučaju, gustina toplotnog zračenja na udaljenosti od 50 m biće 12,5 kW · m -2. Dakle, granica opasne zone (zona mogućeg širenja požara) nalazi se na udaljenosti od 50 m od granice tjesnaca. Na sl. Tačka 16.1 prikazuje zonu, tj. kada su zapaljivi materijali u zoni mogućeg širenja požara, oni će se zapaliti.

4) Za 15-25 minuta nakon početka termičkog efekta tjesnačke vatre na rezervoar za TNG, ovaj rezervoar će eksplodirati sa formiranjem vatrene lopte. Formulama (3.28) - (3.30) određuje se masa vatrene lopte, njen polumjer i vrijeme postojanja:

M oš = 0,6 M = 0,6 24 = 14,4 t;

R oš = 29 M oš 1/3 = 29 2,4 = 70 m;

t osh = 4,5 M osh 1/3 = 4,5 * 2,4 = 10,8 s.

Vjeruje se da se svi zapaljivi materijali zapaljuju u području radijusa od 70 m (radijus vatrene lopte). Prema formuli (3.27) određuju se koeficijent ozračenosti q i vrijednost gustine toplinskog zračenja q (kW / m2) na različitim udaljenostima od vatrene lopte. Jer kada je količina toplotnog zračenja veća od 85 kW / m 2, do paljenja dolazi nakon 3-5 s, pretpostavlja se da će s vremenom ozračivanja od 11 s (životni vijek vatrene lopte) doći do paljenja pri q cr = 60 kW/m 2. Ova vrijednost gustine odgovara udaljenosti od površine vatrene lopte - 50 m. Dakle, zona mogućeg širenja vatre od udara vatrene lopte je 120 m (70 m + 50 m) od rezervoara za TNG (mjesta nesreće) .

Zone mogućeg širenja požara u slučaju nesreće sa izlivom

Zapaljive tekućine i formiranje vatrene lopte (razmjer 1: 1000):

1 - požar tjesnaca zapaljivih tečnosti;

2 - područje mogućeg širenja požara tjesnaca;

3 - fragment zone mogućeg širenja požara od toplotnog efekta vatrene lopte.

Bibliografija

1. Metodička uputstva"Utvrđivanje zona uticaja opasnih faktora udesa i požara na objektima željezničkog saobraćaja" P.L. Devlishen, V.P. Aksjutin, G.G. Nesterenko, G.M. Grozdov, I.R. Khasanov, E.A. Moskvilin, V.S. Ryzhikov. - M, 1997.-- 56 str.

2. Opća pravila sigurnost od eksplozije za eksplozivne i požarno opasne hemijske, petrohemijske i naftne industrije. - M.: Metalurgija. 1988.-- 126 str.

5. Uputstvo za organizovanje hitnih sanacijskih radova na željeznice Ruska Federacija... TsRB-353. Moskva: Ministarstvo željeznica Ruske Federacije, 1996.-- 32 str.

Objavljeno na Allbest.ru

...

Slični dokumenti

Određivanje radijusa eksplozivne zone prilikom hitnog smanjenja pritiska standardnog rezervoara sa tečnim propanom. Proračun veličine viška tlaka u prednjem dijelu udarnog vala prilikom eksplozije oblaka mješavine goriva i zraka prilikom udesa rezervoara za propan.

test, dodano 19.05.2015


Određivanje viška pritiska prilikom eksplozije mešavine gasa i vazduha; višak pritiska u prednjem dijelu udarca; kategorije eksplozije. Procjena stepena oštećenja ljudi; stabilnost energetske jedinice državne elektrane na efekte elektromagnetnog zračenja. Nivo zračenja i doza zračenja.

test, dodano 14.02.2012


Metode za procjenu hemijske situacije, dubina širenja oblaka kontaminiranog AOXV na otvorenom prostoru. Određivanje veličine plavnih zona prilikom razaranja hidrauličnih objekata. Vrijednost pritiska udarnog talasa tokom eksplozije mešavine gasa i vazduha.

priručnik, dodano 30.06.2015


Upečatljivi faktori terena nuklearna eksplozija i njihov uticaj na ljude. Proračun štetnog dejstva udarnog vazdušnog talasa. Procjena hemijske situacije na privrednom objektu prilikom uništavanja kontejnera sa SDYAV-om. Pomaganje kod trovanja amonijakom.

test, dodano 25.05.2013


Ventil za smanjenje pritiska u rezervoaru. Tačka ključanja heksana pri konstantnom pritisku. Glavni parametri talasa pritiska. Specifična toplota tečne faze. Specifična toplota isparavanja pri normalnoj tački ključanja.

zadatak dodan 06.12.2015


Određivanje natpritiska koji se očekuje u prostoru tokom eksplozije kontejnera. Težina ozljeda ljudi u eksploziji mješavine plina i zraka. Zona detonacionog talasa. Energija eksplozije balona. Pritisak vazduha velike brzine. Faktor konverzije nivoa zračenja.

test, dodano 14.02.2012


Određivanje doze zračenja koju primaju radnici na bagerima. Dozvoljeno trajanje spasavanje i drugo hitan rad... Određivanje veličine i površine zone hemijske kontaminacije. Radijus djelovanja detonacionog vala i produkata eksplozije.

test, dodano 15.06.2013


Metodologija za izračunavanje stepena uticaja udarnog talasa na objekte i osobu tokom detonacione eksplozije oblaka gas-para-vazduh. Stepen toplotnog efekta tokom difuzionog sagorevanja zapaljive tečnosti nakon njenog slučajnog izlivanja, kada gori vatrena lopta.

seminarski rad, dodan 16.11.2010


Procjena stabilnosti privrednog objekta u uslovima atmosferske kontaminacije hemijski opasnom materijom. Proračun udarnog talasa nuklearne eksplozije. Procjena stabilnosti objekata na udar udarnog vala koji nastaje eksplozijama mješavine plina i zraka.

test, dodano 29.12.2014


Kratkotrajno oslobađanje unutrašnje energije, stvarajući višak pritiska. Osobine fizičke eksplozije i njen energetski potencijal. TNT ekvivalent. Određivanje kategorije prostorija i zgrada za opasnost od eksplozije i požara.

Karakteristične karakteristike eksplozija gorivih sklopova su:

Pojava različite vrste eksplozije: detonacija, deflagracija ili kombinovana;

Prilikom eksplozije formira se 5 zona oštećenja: miniranje (detonacija), djelovanje produkata eksplozije (vatrena lopta), djelovanje udarnog vala, termička oštećenja i toksični dim;

Zavisnost snage eksplozije od parametara sredine u kojoj se eksplozija dešava (temperatura, brzina vjetra, gustina građevine, teren);

Za implementaciju kombinovane ili detonacione eksplozije za gorive sklopove preduslov je stvaranje koncentracije proizvoda u zraku unutar donje i gornje granice koncentracije.

Deflagracija- eksplozivno sagorevanje pri podzvučnoj brzini.

Detonacija- proces eksplozivne transformacije materije nadzvučnom brzinom.

Proračun radijusa zahvaćenih područja ( R) i višak pritiska u prednjem dijelu udarca (D R t) u slučaju eksplozije provodi se prema sljedećim formulama:

1. Zona miniranja (zona detonacije):

gdje je M masa gorivih sklopova u rezervoaru (kg). M se uzima kao 50% kapaciteta rezervoara za jedno skladište i 90% za grupno skladištenje.

Za zonu miniranja D R f = 1750 kPa.

2. Zona produkata sagorevanja (zona vatrene lopte):

Radijus zone:

(2)

Višak tlaka na frontu udarca izračunava se:

(3)

Za ostale zone, njihovi radijusi se izračunavaju pomoću sljedeće formule:

. (4)

3. Zona djelovanja udarnog talasa:

Slabo uništenje- oštećenje ili uništenje krovova i otvora prozora i vrata. Šteta - 10 ... 15% cijene zgrada.

Srednje uništenje- uništavanje krovova, prozora, pregrada, potkrovlja, gornji spratovi... Šteta - 30 ... 40%.

Jaka destrukcija- uništavanje nosivih konstrukcija i podova. Šteta - 50%. Popravka je nepraktična.

Potpuno uništenje- urušavanje zgrada.

Toplotni impuls (kJ / m 2) određuje se formulom:

gdje I- intenzitet toplotnog zračenja od eksplozije gorivih sklopova na daljinu R, kJ / m 2 × s

, (6)

gdje Q 0 - specifična toplota vatre, kJ / m 2 × s; F- nagib, koji karakterizira relativni položaj izvora sagorijevanja i objekta

(7)

T- prozirnost vazduha

(8)

t sv - trajanje postojanja vatrene lopte (s)

(9)

Plaćanje

radijusi zone detonacije r0 prilikom eksplozije dionica gasovoda

Početni podaci:

d = 1,42 m; Pg = 7,5 MPa; t = 400C; W = 1 m/s; m = 0,8.

Plaćanje:

1..gif "širina =" 167 "visina =" 42 "> = 254 m3 / kg.

3.M = = 148,1 kg/s.

4.r0 = 12,5 = 152 m.

Dakle, zona detonacije će biti jednaka: 2r0 = 304 m (sa svake strane trase gasovoda).

Koristeći tabelu 21, dobijamo radijus zone mogućeg teškog uništenja čije su granice određene vrijednošću nadtlaka od 50 kPa:

r = 4r0 = 608 m

Slični proračuni rađeni su i za ostale dionice gasovoda. Dobijeni podaci sumirani su u tabeli 22:

Tabela 22 - Radijusi zahvaćenih područja kada su izloženi prevelikom pritisku
Stepen poraza	nadpritisak,	Radijus zone, m za gasovode
Radijus zone detonacije r0
Uništavanje objekata:
Potpuno uništenje objekata
50% uništenja zgrada
Srednja šteta na zgradama
Umjerena šteta na objektima
Porazi ljudi:
Izuzetno težak
Teške povrede
Srednje povrede
Lakše povrede
Prag lezije

Proračun verovatnih zona delovanja štetnih faktora prilikom destrukcije (depresurizacije) tehnološke opreme kotlarnica (A-2)

Kao rezultat uništenja gasovoda i tehnološke opreme sa zapaljivim materijama, mogu se baciti u zgradu ili na otvoreni prostor sa stvaranjem mešavine gas-para-vazduh (GPVS). Eksplozija formirane mešavine gasa i vode predstavlja ozbiljnu opasnost za osoblje i tehnološku opremu.

Proces sagorijevanja s brzim oslobađanjem energije i stvaranjem viška tlaka (više od 5 kPa) naziva se eksplozivno sagorijevanje.

Razlikujte dva fundamentalno različiti režimi eksplozivno sagorevanje: deflagracija i detonacija.

Kod deflagracionog sagorevanja, širenje plamena se dešava u slabo poremećenom mediju pri brzinama znatno manjim od brzine zvuka, dok pritisak neznatno raste.

Tokom detonacionog sagorevanja (detonacije), plamen se širi brzinom bliskom ili većom od brzine zvuka.

Zapaljenje (paljenje) mješavine plina i zraka sa formiranjem centra sagorijevanja moguće je u prisustvu izvora paljenja.

Glavni faktori koji utiču na parametre eksplozije su: masa i vrsta eksplozivne materije, njeni parametri i uslovi skladištenja ili upotrebe u tehnološki proces, mjesto eksplozije, prostorno-planska rješenja objekata na mjestu eksplozije.

Eksplozije u kotlarnici mogu se podijeliti u dvije grupe - na otvorenom prostoru i u proizvodnoj prostoriji.

U objektima opasnim od požara i eksplozije mogu se desiti eksplozije. Opasni od požara i eksplozije objekti su objekti na čijoj teritoriji ili u prostorijama postoje (kruže) zapaljivi gasovi, zapaljive tečnosti i zapaljiva prašina u tolikoj količini da mogu formirati eksplozivne zapaljive smeše, pri čijem sagorevanju nastaje višak pritiska. u prostoriji može premašiti 5 kPa. U tom slučaju, mješavina plina, para, prašine i zraka će djelomično ili u potpunosti zauzeti cijeli volumen prostorije.

Kotlovnica:

Scenario C-1 : (Smanjenje pritiska procesne opreme, curenje gasa, paljenje na mestu ispuštanja, eliminacija sagorevanja).

Težina prirodni gas, koji može ući u kotlarnicu - 12 kg.

Prirodni plin nije toksičan. Međutim, zbog činjenice da plin nije prozračan, može predstavljati opasnost za osoblje unutar kotlarnice. Neophodno je pridržavati se pravila zaštite od požara, ne koristiti otvorenu vatru i koristiti ličnu zaštitnu opremu (izolacionu gas masku). U tom slučaju 1 osoba od osoblja kotlarnice može umrijeti od gušenja.

Scenario C-2 (Smanjenje pritiska procesne opreme, curenje gasa, paljenje na mestu ispuštanja, sagorevanje).

Početni podaci:

Učestalost scenarija godina -1: 4 * 10-5

Masa supstance, kg: 12

Razmatrani scenariji:

Curenje vatre.

Rezultati proračuna:

(štetni faktori požara neće ići dalje od kotlarnice)

Scenario C-3 (Razpritisak opreme, curenje gasa, nema paljenja na mestu ispuštanja, formiranje oblaka gorivnih sklopova, izvor paljenja, eksplozija gorivnih sklopova udarnim talasom).

Početni podaci:

Učestalost scenarija godina -1: 1 * 10-5

Naziv supstance: prirodni gas

Masa supstance, kg: 12

Vrsta (klasa) eksplozivne materije: klasa 4.

Ambijentalna klasa: 3. razred.

Eksplozivna transformacija oblaka: 5 mod.

Razmatrani scenariji:

Eksplozija gorivnih sklopova.

Rezultati proračuna.

Tabela 23 - Radijusi zahvaćenih područja kada su izloženi prevelikom pritisku
Stepen poraza	nadpritisak,	Radijus zone, m
Uništavanje objekata:
Potpuno uništenje objekata
50% uništenja zgrada
Srednja šteta na zgradama
Umjerena šteta na objektima
Manja oštećenja (dio stakla je polomljen
Porazi ljudi:
Izuzetno težak
Teške povrede
Srednje povrede
Lakše povrede
Prag lezije

Proračun poginulih, povređenih i šteta u vanrednim situacijama na objektima i mrežama gasne industrije:

Obračun broja poginulih i povrijeđenih:

Utvrditi mogući broj žrtava kada su ljudi pogođeni opasnim štetnim faktorima, moguće vanredne situacije upoređuju se zone izloženosti opasnim faktorima sa objektima uticaja i brojem ljudi koji se mogu nalaziti u tim zonama.

Broj smrtnih ishoda lezije određuje se na osnovu vrijednosti uslovne vjerovatnoće ljudske lezije opasni faktori nezgoda. Uslovne vjerovatnoće ozljede ljudi faktorima opasnog udesa određuju se na osnovu vrijednosti probit funkcije, izračunate u skladu sa GOST R 12.3.047-98. Štaviše, prema Metodičke preporuke EMERCOM Rusije od 01.01.2001 br. za izračunavanje broja poginulih i povrijeđenih korišćena je tabela 24 "Približna procjena gustine naseljenosti s, ljudi/ha":

Tabela 24 - Približna procjena gustine naseljenosti s, ljudi/ha (ljudi/m2):

Opis teritorije
Distrikt farme, farma	5/0,0005
Domaćini	10/0,001
Sela, individualni razvojni prostor